8.1.1 鋼筋混凝土和預應力混凝土構件，應根據本規范第 3.3.4 條的規定，按所處環境類別和結構類別確定相應的裂縫控制等級及最大裂縫寬度限值，并按下列規定進行受拉邊緣應力或正截面裂縫寬度驗算：
1 一級 —— 嚴格要求不出現裂縫的構件
在荷載的短期效應組合下應符合下列規定：
σck－σpc≤0 （8.1.1-1）
2 二級 —— 一般要求不出現裂縫的構件
在荷載的短期效應組合下應符合下列規定：
σck－σpc≤ftk （8.1.1-2）
在荷載效應的準永久組合下宜符合下列規定：
σcq－σpc≤0 （8.1.1-3）
3 三級 —— 允許出現裂縫的構件
按荷載效應的標準組合并考慮長期作用影響計算的最大裂縫寬度，應符合下列規定：
ωmax≤ω1im （8.1.1-4）
式中：σck、σcq —— 荷載效應的標準組合、準永久組合下抗裂驗算邊緣的混凝土法向應力；
σpc —— 扣除全部預應力損失后在抗裂驗算邊緣混凝土的預壓應力，按本規范公式（6.1.5-1）或公式（6.1.5-4）計算；
ftk —— 混凝土軸心抗拉強度標準值，按本規范表 4.1.3 采用；
ωmax —— 按荷載效應的標準組合并考慮長期作用影響計算的最大裂縫寬度，按本規范第8.1.2 條計算；
ω1im —— 最大裂縫寬度限值，按本規范第 3.3.4 條采用。
注：對受彎和大偏心受壓的預應力混凝土構件，其預拉區在施工階段出現裂縫的區段，公式（8.1.1-1）至公式（8.1.1-3）中的 σpc 應乘以系數 0.9。
8.1.2 在矩形、Ｔ形、倒Ｔ形和Ｉ形截面的鋼筋混凝土受拉、受彎和偏心受壓構件及預應力混凝土軸心受拉和受彎構件中，按荷載效應的標準組合并考慮長期作用影響的最大裂縫寬度（mm）可按下列公式計算：
（8.1.2-1）
（8.1.2-2）
（8.1.2-3）
（8.1.2-4） 式中：αcr —— 構件受力特征系數，按表 8.1.2-1 采用；
ψ —— 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數：當 ψ＜0.2 時，取 ψ＝0.2；當 ψ＞1 時，取 ψ＝1；對直接承受重復荷載的構件，取 ψ＝1；
σsk —— 按荷載效應的標準組合計算的鋼筋混凝土構件縱向受拉鋼筋的應力或預應力混凝土構件縱向受拉鋼筋的等效應力，按本規范第 8.1.3 條計算；
Es —— 鋼筋彈性模量，按本規范表 4.2.4 采用；
c —— 最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區底邊的距離（mm）：當 c＜20 時，取 c＝20；當 c＞65 時，取 c＝65；
ρte —— 按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率；在最大裂縫寬度計算中，當 ρte＜0.01 時，取 ρte＝0.01；
Ate —— 有效受拉混凝土截面面積：對軸心受拉構件，取構件截面面積；對受彎、偏心受壓和偏心受拉構件，取 Ate＝0.5bh＋（bf－b）hf，此處，bf、hf 為受拉翼緣的寬度、高度；
As —— 受拉區縱向非預應力鋼筋截面面積；
Ap —— 受拉區縱向預應力鋼筋截面面積；
deq —— 受拉區縱向鋼筋的等效直徑（mm）；
di —— 受拉區第 i 種縱向鋼筋的公稱直徑（mm）；
ni —— 受拉區第 i 種縱向鋼筋的根數；
υi —— 受拉區第 i 種縱向鋼筋的相對粘結特性系數，按表 8.1.2-2 采用。
ψ —— 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數：當 ψ＜0.2 時，取 ψ＝0.2；當 ψ＞1 時，取 ψ＝1；對直接承受重復荷載的構件，取 ψ＝1；
σsk —— 按荷載效應的標準組合計算的鋼筋混凝土構件縱向受拉鋼筋的應力或預應力混凝土構件縱向受拉鋼筋的等效應力，按本規范第 8.1.3 條計算；
Es —— 鋼筋彈性模量，按本規范表 4.2.4 采用；
c —— 最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區底邊的距離（mm）：當 c＜20 時，取 c＝20；當 c＞65 時，取 c＝65；
ρte —— 按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率；在最大裂縫寬度計算中，當 ρte＜0.01 時，取 ρte＝0.01；
Ate —— 有效受拉混凝土截面面積：對軸心受拉構件，取構件截面面積；對受彎、偏心受壓和偏心受拉構件，取 Ate＝0.5bh＋（bf－b）hf，此處，bf、hf 為受拉翼緣的寬度、高度；
As —— 受拉區縱向非預應力鋼筋截面面積；
Ap —— 受拉區縱向預應力鋼筋截面面積；
deq —— 受拉區縱向鋼筋的等效直徑（mm）；
di —— 受拉區第 i 種縱向鋼筋的公稱直徑（mm）；
ni —— 受拉區第 i 種縱向鋼筋的根數；
υi —— 受拉區第 i 種縱向鋼筋的相對粘結特性系數，按表 8.1.2-2 采用。
注：1 對承受吊車荷載但不需作疲勞驗算的受彎構件，可將計算求得的最大裂縫寬度乘以系數 0.85；
2 對 e0/h0≤0.55 的偏心受壓構件，可不驗算裂縫寬度。
2 對 e0/h0≤0.55 的偏心受壓構件，可不驗算裂縫寬度。
表 8.1.2-1 構件受力特征系數
|
類型 |
αcr | |
|
鋼筋混凝土構件 |
預應力混凝土構件 | |
|
受彎、偏心受壓 |
2.1 |
1.7 |
|
偏心受拉 |
2.4 |
－ |
|
軸心受拉 |
2.7 |
2.2 |
表 8.1.2-2 鋼筋的相對粘結特性系數
|
類別 |
非預應力鋼筋 |
先張法預應力鋼筋 |
后張法預應力鋼筋 | |||||
|
光面鋼筋 |
帶肋鋼筋 |
帶肋鋼筋 |
螺旋肋鋼絲 |
刻痕鋼絲、鋼絞線 |
帶肋鋼筋 |
鋼絞線 |
光面鋼絲 | |
|
υi |
0.7 |
1.0 |
1.0 |
0.8 |
0.6 |
0.8 |
0.5 |
0.4 |
注：對環氧樹脂涂層帶肋鋼筋，其相對粘結特性系數應按表中系數的 0.8 倍取用。
8.1.3 在荷載效應的標準組合下，鋼筋混凝土構件受拉區縱向鋼筋的應力或預應力混凝土構件受拉區縱向鋼筋的等效應力可按下列公式計算：
1 鋼筋混凝土構件受拉區縱向鋼筋的應力
1 鋼筋混凝土構件受拉區縱向鋼筋的應力
1）軸心受拉構件
σsk＝Nk/As （8.1.3-1）
2）偏心受拉構件
（8.1.3-2） 3）受彎構件
（8.1.3-3） 4）偏心受壓構件
（8.1.3-4）
（8.1.3-5） e＝ηse0＋ys （8.1.3-6）
（8.1.3-7）
（8.1.3-8） 式中 As —— 受拉區縱向鋼筋截面面積：對軸心受拉構件，取全部縱向鋼筋截面面積；對偏心受拉構件，取受拉較大邊的縱向鋼筋截面面積；對受彎、偏心受壓構件，取受拉區縱向鋼筋截面面積；
e' —— 軸向拉力作用點至受壓區或受拉較小邊縱向鋼筋合力點的距離；
e —— 軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋合力點的距離；
z —— 縱向受拉鋼筋合力點至截面受壓區合力點的距離，且不大于 0.87h0；
ηs —— 使用階段的軸向壓力偏心距增大系數，當 l0/h≤14 時，取 ηs＝1.0；
ys —— 截面重心至縱向受拉鋼筋合力點的距離；
γf' —— 受壓翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值；
bf'、hf' —— 受壓區翼緣的寬度、高度；在公式（8.1.3-7）中，當 hf'＞0.2h0 時，取 hf'＝0.2h0；
Nk、Mk —— 按荷載效應的標準組合計算的軸向力值、彎矩值。
2 預應力混凝土構件受拉區縱向鋼筋的等效應力
1）軸心受拉構件
e' —— 軸向拉力作用點至受壓區或受拉較小邊縱向鋼筋合力點的距離；
e —— 軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋合力點的距離；
z —— 縱向受拉鋼筋合力點至截面受壓區合力點的距離，且不大于 0.87h0；
ηs —— 使用階段的軸向壓力偏心距增大系數，當 l0/h≤14 時，取 ηs＝1.0；
ys —— 截面重心至縱向受拉鋼筋合力點的距離；
γf' —— 受壓翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值；
bf'、hf' —— 受壓區翼緣的寬度、高度；在公式（8.1.3-7）中，當 hf'＞0.2h0 時，取 hf'＝0.2h0；
Nk、Mk —— 按荷載效應的標準組合計算的軸向力值、彎矩值。
2 預應力混凝土構件受拉區縱向鋼筋的等效應力
1）軸心受拉構件
（8.1.3-9） 2）受彎構件
（8.1.3-10）
（8.1.3-11） 式中 Ap —— 受拉區縱向預應力鋼筋截面面積：對軸心受拉構件，取全部縱向預應力鋼筋截面面積；對受彎構件，取受拉區縱向預應力鋼筋截面面積；
z —— 受拉區縱向非預應力鋼筋和預應力鋼筋合力點至截面受壓區合力點的距離，按公式（8.1.3-5）計算，其中 e 按公式（8.1.3-11）計算；
ep —— 混凝土法向預應力等于零時全部縱向預應力和非預應力鋼筋的合力Np0的作用點至受拉區縱向預應力和非預應力鋼筋合力點的距離；
M2 —— 后張法預應力混凝土超靜定結構構件中的次彎矩，按本規范第 6.1.7 條的規定確定。
注：在公式（8.1.3-10）、（8.1.3-11）中，當 M2 與 Mk 的作用方向相同時，取加號；當 M2 與 Mk 的作用方向相反時，取減號。
z —— 受拉區縱向非預應力鋼筋和預應力鋼筋合力點至截面受壓區合力點的距離，按公式（8.1.3-5）計算，其中 e 按公式（8.1.3-11）計算；
ep —— 混凝土法向預應力等于零時全部縱向預應力和非預應力鋼筋的合力Np0的作用點至受拉區縱向預應力和非預應力鋼筋合力點的距離；
M2 —— 后張法預應力混凝土超靜定結構構件中的次彎矩，按本規范第 6.1.7 條的規定確定。
注：在公式（8.1.3-10）、（8.1.3-11）中，當 M2 與 Mk 的作用方向相同時，取加號；當 M2 與 Mk 的作用方向相反時，取減號。
8.1.4 在荷載效應的標準組合和準永久組合下，抗裂驗算邊緣混凝土的法向應力應按下列公式計算：
1 軸心受拉構件
1 軸心受拉構件
σck＝Nk/A0 （8.1.4-1）
σcq＝Nq/A0 （8.1.4-2）
2 受彎構件
σck＝Mk/W0 （8.1.4-3）
σcq＝Mq/W0 （8.1.4-4）
3 偏心受拉和偏心受壓構件
σck＝Mk/W0±Nk/A0 （8.1.4-５）
σcq＝Mq/W0±Nq/A0 （8.1.4-６）
式中 Nq、Mq —— 按荷載效應的準永久組合計算的軸向力值、彎矩值；
A0 —— 構件換算截面面積；
W0 —— 構件換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩。
A0 —— 構件換算截面面積；
W0 —— 構件換算截面受拉邊緣的彈性抵抗矩。
注：在公式（8.1.4-5）、（8.1.4-6）中右邊項，當軸向力為拉力時取加號，為壓力時取減號。
8.1.5 預應力混凝土受彎構件應分別對截面上的混凝土主拉應力和主壓應力進行驗算：
1 混凝土主拉應力
1 混凝土主拉應力
1）一級 —— 嚴格要求不出現裂縫的構件，應符合下列規定：
σtp≤0.85ftk （8.1.5-1）
2）二級 —— 一般要求不出現裂縫的構件，應符合下列規定：
σtp≤0.95ftk （8.1.5-2）
2 混凝土主壓應力
對嚴格要求和一般要求不出現裂縫的構件，均應符合下列規定：
對嚴格要求和一般要求不出現裂縫的構件，均應符合下列規定：
σcp≤0.6fck （8.1.5-3）
式中 σtp、σcp —— 混凝土的主拉應力、主壓應力，按本規范第 8.1.6 條確定。
此時，應選擇跨度內不利位置的截面，對該截面的換算截面重心處和截面寬度劇烈改變處進行驗算。
此時，應選擇跨度內不利位置的截面，對該截面的換算截面重心處和截面寬度劇烈改變處進行驗算。
注：對允許出現裂縫的吊車梁，在靜力計算中應符合公式（8.1.5-2）和公式（8.1.5-3）的規定。
8.1.6 混凝土主拉應力和主壓應力應按下列公式計算：
（8.1.6-1）
（8.1.6-2）
（8.1.6-3） 式中 σx —— 由預加力和彎矩值Mk在計算纖維處產生的混凝土法向應力；
σy —— 由集中荷載標準值Fk產生的混凝土豎向壓應力；
τ —— 由剪力值 Vk 和預應力彎起鋼筋的預加力在計算纖維處產生的混凝土剪應力；當計算截面上作用有扭矩作用時，尚應計入扭矩引起的剪應力；對后張法預應力混凝土超靜定結構構件，在計算剪應力時，尚應計入預加力引起的次剪力；
σpc —— 扣除全部預應力損失后，在計算纖維處由預加力產生的混凝土法向應力，按本規范公式（6.1.5-1）或（6.1.5-4）計算；
y0 —— 換算截面重心至計算纖維處的距離；
I0 —— —換算截面慣性矩；
Vk —— 按荷載效應的標準組合計算的剪力值；
S0 —— 計算纖維以上部分的換算截面面積對構件換算截面重心的面積矩；
σpe —— 預應力彎起鋼筋的有效預應力；
Apb —— 計算截面上同一彎起平面內的預應力彎起鋼筋的截面面積；
αp —— 計算截面上預應力彎起鋼筋的切線與構件縱向軸線的夾角。
σy —— 由集中荷載標準值Fk產生的混凝土豎向壓應力；
τ —— 由剪力值 Vk 和預應力彎起鋼筋的預加力在計算纖維處產生的混凝土剪應力；當計算截面上作用有扭矩作用時，尚應計入扭矩引起的剪應力；對后張法預應力混凝土超靜定結構構件，在計算剪應力時，尚應計入預加力引起的次剪力；
σpc —— 扣除全部預應力損失后，在計算纖維處由預加力產生的混凝土法向應力，按本規范公式（6.1.5-1）或（6.1.5-4）計算；
y0 —— 換算截面重心至計算纖維處的距離；
I0 —— —換算截面慣性矩；
Vk —— 按荷載效應的標準組合計算的剪力值；
S0 —— 計算纖維以上部分的換算截面面積對構件換算截面重心的面積矩；
σpe —— 預應力彎起鋼筋的有效預應力；
Apb —— 計算截面上同一彎起平面內的預應力彎起鋼筋的截面面積；
αp —— 計算截面上預應力彎起鋼筋的切線與構件縱向軸線的夾角。
注：公式（8.1.6-1）、（8.1.6-2）中的 σx、σy、σpc 和 Mky0/I0，當為拉應力時，以正值代入；當為壓應力時，以負值代入；
8.1.7 對預應力混凝土吊車梁，在集中力作用點兩側各 0.6h 的長度范圍內，由集中荷載標準值 Fk 產生的混凝土豎向壓應力和剪應力的簡化分布，可按圖 8.1.7 確定，其應力的最大值可按下列公式計算：
σy，max＝0.6Fk/（bh） （8.1.7-1）
τF＝（τl-τr）/2 （8.1.7-2）
τl＝VlkS0/（I0b） （8.1.7-3）
τr＝VrkS0/（I0b） （8.1.7-4）
式中 τl、τr —— 位于集中荷載標準值 Fk 作用點左側、右側 0.6h 處截面上的剪應力；
τF —— 集中荷載標準值 Fk 作用截面上的剪應力；
Vlk、Vrk —— 集中荷載標準值 Fk 作用點左側、右側截面上的剪力標準值。
τF —— 集中荷載標準值 Fk 作用截面上的剪應力；
Vlk、Vrk —— 集中荷載標準值 Fk 作用點左側、右側截面上的剪力標準值。
8.1.8 對先張法預應力混凝土構件端部進行正截面、斜截面抗裂驗算時，應考慮預應力鋼筋在其預應力傳遞長度 ltr 范圍內實際應力值的變化。預應力鋼筋的實際預應力按線性規律增大，在構件端部取為零，在其預應力傳遞長度的末端取有效預應力值 σpe（圖 8.1.8），預應力鋼筋的預應力傳遞長度 ltr 應按本規范第 6.1.9 條確定。
圖 8.1.8 預應力傳遞長度范圍內有效預應力值的變化
8.2 受彎構件撓度驗算
8.2.1 鋼筋混凝土和預應力混凝土受彎構件在正常使用極限狀態下的撓度，可根據構件的剛度用結構力學方法計算。
在等截面構件中，可假定各同號彎矩區段內的剛度相等，并取用該區段內最大彎矩處的剛度。當計算跨度內的支座截面剛度不大于跨中截面剛度的兩倍或不小于跨中截面剛度的二分之一時，該跨也可按等剛度構件進行計算，其構件剛度可取跨中最大彎矩截面的剛度。
受彎構件的撓度應按荷載效應標準組合并考慮荷載長期作用影響的剛度B進行計算，所求得的撓度計算值不應超過本規范表 3.3.2 規定的限值。
在等截面構件中，可假定各同號彎矩區段內的剛度相等，并取用該區段內最大彎矩處的剛度。當計算跨度內的支座截面剛度不大于跨中截面剛度的兩倍或不小于跨中截面剛度的二分之一時，該跨也可按等剛度構件進行計算，其構件剛度可取跨中最大彎矩截面的剛度。
受彎構件的撓度應按荷載效應標準組合并考慮荷載長期作用影響的剛度B進行計算，所求得的撓度計算值不應超過本規范表 3.3.2 規定的限值。
8.2.2 矩形、Ｔ形、倒Ｔ形和Ｉ形截面受彎構件的剛度 B，可按下列公式計算：
（8.2.2） 式中 Mk —— 按荷載效應的標準組合計算的彎矩，取計算區段內的最大彎矩值；
Mq —— 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩，取計算區段內的最大彎矩值；
Bs —— 荷載效應的標準組合作用下受彎構件的短期剛度，按本規范第 8.2.3 條的公式計算；
θ —— 考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數，按本規范第 8.2.5 條取用。
Mq —— 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩，取計算區段內的最大彎矩值；
Bs —— 荷載效應的標準組合作用下受彎構件的短期剛度，按本規范第 8.2.3 條的公式計算；
θ —— 考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數，按本規范第 8.2.5 條取用。
8.2.3 在荷載效應的標準組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs 可按下列公式計算：
1 鋼筋混凝土受彎構件
1 鋼筋混凝土受彎構件
（8.2.3-1） 2 預應力混凝土受彎構件
1）要求不出現裂縫的構件
Bs＝0.85EcI0 （8.2.3-2）
2）允許出現裂縫的構件
（8.2.3-3） kcr＝Mcr/Mk （8.2.3-4）
（8.2.3-5） Mcr＝（σpc＋γftk）W0 （8.2.3-6）
γf＝（bf－b）hf/（bh0） （8.2.3-7）
式中 ψ —— 裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數，按本規范第 8.1.2 條確定；
αE —— 鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值：αE＝Es/Ec；
ρ —— 縱向受拉鋼筋配筋率：對鋼筋混凝土受彎構件，取 ρ＝As/（bh0）；對預應力混凝土受彎構件，取 ρ＝（Ap＋As）/（bh0）；
I0 —— 換算截面慣性矩；
γf —— 受拉翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值；
bf、hf —— 受拉區翼緣的寬度、高度；
Kcr —— 預應力混凝土受彎構件正截面的開裂彎矩 Mcr 與彎矩 Mk 的比值，當 kcr＞1.0 時，取 kcr＝1.0；
σpc —— 扣除全部預應力損失后，由預加力在抗裂驗算邊緣產生的混凝土預壓應力；
γ —— 混凝土構件的截面抵抗矩塑性影響系數，按本規范第 8.2.4 條確定。
αE —— 鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值：αE＝Es/Ec；
ρ —— 縱向受拉鋼筋配筋率：對鋼筋混凝土受彎構件，取 ρ＝As/（bh0）；對預應力混凝土受彎構件，取 ρ＝（Ap＋As）/（bh0）；
I0 —— 換算截面慣性矩；
γf —— 受拉翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值；
bf、hf —— 受拉區翼緣的寬度、高度；
Kcr —— 預應力混凝土受彎構件正截面的開裂彎矩 Mcr 與彎矩 Mk 的比值，當 kcr＞1.0 時，取 kcr＝1.0；
σpc —— 扣除全部預應力損失后，由預加力在抗裂驗算邊緣產生的混凝土預壓應力；
γ —— 混凝土構件的截面抵抗矩塑性影響系數，按本規范第 8.2.4 條確定。
注：對預壓時預拉區出現裂縫的構件，Bs 應降低 10％。
8.2.4 混凝土構件的截面抵抗矩塑性影響系數 γ 可按下列公式計算：
γ＝（0.7＋120/h）γm （8.2.4）
式中 γm —— 混凝土構件的截面抵抗矩塑性影響系數基本值，可按正截面應變保持平面的假定，并取受拉區混凝土應力圖形為梯形、受拉邊緣混凝土極限拉應變為 2ftk/Ec 確定；對常用的截面形狀，γm 值可按表 8.2.4 取用；
h —— 截面高度（mm）：當 h＜400 時，取 h＝400；當 h＞1600 時，取 h＝1600；對圓形、環形截面，取 h＝2r，此處，r 為圓形截面半徑或環形截面的外環半徑。
h —— 截面高度（mm）：當 h＜400 時，取 h＝400；當 h＞1600 時，取 h＝1600；對圓形、環形截面，取 h＝2r，此處，r 為圓形截面半徑或環形截面的外環半徑。
表 8.2.4 截面抵抗矩塑性影響系數基本值 γm
|
項次 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 | ||
|
截面形狀 |
矩形截面 |
翼緣位于受壓區的Ｔ形截面 |
對稱Ｉ形截面或箱形截面 |
翼緣位于受拉區的倒Ｔ形截面 |
圓形和環形截面 | ||
|
bf/b≤2、hf/h為任意值 |
bf/b＞2、hf/h＜0.2 |
bf/b≤2、hf/h為任意值 |
bf/b＞2、hf/h＜0.2 | ||||
|
γm |
1.55 |
1.50 |
1.45 |
1.35 |
1.50 |
1.40 |
1.6－0.24r1/r |
注：1 對 bf'＞bf 的Ｉ形截面，可按項次 2 與項次 3 之間的數值采用；對 bf'<B＜bf 的Ｉ形截面，可按項次 3 與項次 4 之間的數值采用；
2 對于箱形截面，b 系指各肋寬度的總和；
3 r1 為環形截面的內環半徑，對圓形截面取 r1 為零。
8.2.5 考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數θ可按下列規定取用：
1 鋼筋混凝土受彎構件
當 ρ'＝0 時，取 θ＝2.0；當 ρ'＝ρ 時，取 θ＝1.6；當 ρ' 為中間數值時，θ 按線性內插法取用。此處，ρ'＝As'/（bh0），ρ＝As/（bh0）。
對翼緣位于受拉區的倒Ｔ形截面，θ 應增加 20％。
2 預應力混凝土受彎構件，取 θ＝2.0。
1 鋼筋混凝土受彎構件
當 ρ'＝0 時，取 θ＝2.0；當 ρ'＝ρ 時，取 θ＝1.6；當 ρ' 為中間數值時，θ 按線性內插法取用。此處，ρ'＝As'/（bh0），ρ＝As/（bh0）。
對翼緣位于受拉區的倒Ｔ形截面，θ 應增加 20％。
2 預應力混凝土受彎構件，取 θ＝2.0。
8.2.6 預應力混凝土受彎構件在使用階段的預加力反拱值，可用結構力學方法按剛度 EcI0 進行計算，并應考慮預壓應力長期作用的影響，將計算求得的預加力反拱值乘以增大系數 2.0；在計算中，預應力鋼筋的應力應扣除全部預應力損失。
注：1 對重要的或特殊的預應力混凝土受彎構件的長期反拱值，可根據專門的試驗分析確定或采用合理的收縮、徐變計算方法經分析確定；
2 對恒載較小的構件，應考慮反拱過大對使用的不利影響。
2 對恒載較小的構件，應考慮反拱過大對使用的不利影響。
