10.6 疊合式受彎構件
10.6.8 鋼筋混凝土疊合式受彎構件在荷載效應的標準組合下，其縱向受拉鋼筋的應力應符合下列規定：
σsk≤0.9fy （10.6.8-1）
σsk＝σs1k＋σs2k ?。?0.6.8-2）
在彎矩 M1GK 作用下，預制構件縱向受拉鋼筋的應力 σs1k 可按下列公式計算：
（10.6.8-3）
式中：h01———預制構件截面有效高度。
在彎矩 M2K 作用下，疊合構件縱向受拉鋼筋中的應力增量 σs2k 可按下列公式計算：
（10.6.8-4）
當 M1GK＜0.35M1u 時，公式（10.6.8-4)中的 0.5（1＋h1/h）值應取等于 1.0；此處，M1u 為預制構件正截面受彎承載力設計值，應按本規范第 7.2.1 條計算，但式中應取等號，并以 M1u 代替 M。
10.6.9 鋼筋混凝土疊合構件應驗算裂縫寬度，按荷載效應的標準組合并考慮長期作用影響所計算的最大裂縫寬度 ωmax 不應超過本規范表 3.3.4 規定的最大裂縫寬度限值。
按荷載效應的標準組合并考慮長期作用影響的最大裂縫寬度 ωmax 可按下列公式計算：
（10.6.9-1）
（10.6.9-2）
式中：deq———受拉區縱向鋼筋的等效直徑，按本規范第 8.1.2 條的規定計算；
ρte1、ρte———按預制構件、疊合構件的有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率，按本規范第 8.1.2 條計算；
ftk1———預制構件的混凝土抗拉強度標準值，按本規范表 4.1.3 采用。
10.6.10 疊合構件應按本規范第 8.2.1 條的規定進行正常使用極限狀態下的撓度驗算，其中，疊合式受彎構件按荷載效應標準組合并考慮荷載長期作用影響的剛度可按下列公式計算：
（10.6.10-1）
Mk＝M1Gk＋M2k （10.6.10-2）
Mq＝M1Gk＋M2Gk＋ψqM2Qk ?。?0.6.10-3）
式中：θ———考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數，按本規范第 8.2.5 條采用；
Mk———疊合構件按荷載效應的標準組合計算的彎矩值；
Mq———疊合構件按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值；
Bs1———預制構件的短期剛度，按本規范第 10.6.11 條取用；
Bs2———疊合構件第二階段的短期剛度，按本規范第 10.6.11 條取用；
ψq———第二階段可變荷載的準永久值系數。
10.6.11 荷載效應標準組合下疊合式受彎構件正彎矩區段內的短期剛度，可按下列規定計算：
1 鋼筋混凝土疊合構件
1）預制構件的短期剛度 Bs1 可按本規范公式（8.2.3-1）計算；
2）疊合構件第二階段的短期剛度可按下列公式計算：
（10.6.11-1）
式中：αE———鋼筋彈性模量與疊合層混凝土彈性模量的比值：αE＝Es/Ec2。
2 預應力混凝土疊合構件
1）預制構件的短期剛度 Bs1 可按本規范公式（8.2.3-2）計算；
2）疊合構件第二階段的短期剛度可按下列公式計算：
Bs2＝0.7Ec1I0 ?。?0.6.11-2）
式中：Ec1———預制構件的混凝土彈性模量；
I0———疊合構件換算截面的慣性矩，此時，疊合層的混凝土截面面積應按彈性模量比換算成預制構件混凝土的截面面積。
10.6.12 荷載效應標準組合下疊合式受彎構件負彎矩區段內第二階段的短期剛度 Bs2 可按本規范公式（8.2.3-1）計算，其中，彈性模量的比值取 αE＝Es/Ec1。
10.6.13 預應力混凝土疊合構件在使用階段的預應力反拱值可用結構力學方法按預制構件的剛度進行計算。在計算中，預應力鋼筋的應力應扣除全部預應力損失；考慮預應力長期作用影響，可將計算所得的預應力反拱值乘以增大系數 1.75。
10.6.14 疊合梁除應符合普通梁的構造要求外，尚應符合下列規定：
1、預制梁的箍筋應全部伸入疊合層，且各肢伸入疊合層的直線段長度不宜小于 10d（d 為箍筋直徑）；
2、在承受靜力荷載為主的疊合梁中，預制構件的疊合面可采用凹凸不小于 6mm 的自然粗糙面；
3、疊合層混凝土的厚度不宜小于 100mm，疊合層的混凝土強度等級不應低于 C20。
10.6.15 疊合板的預制板表面應做成凹凸不小于 4mm 的人工粗糙面。疊合層的混凝土強度等級不應低于 C20。承受較大荷載的疊合板，宜在預制板內設置伸入疊合層的構造鋼筋。
